Конструкции сварные стержневые. Методы и средства, обеспечивающие необходимую точность изготовления

Конструкции сварные стержневые. Методы и средства, обеспечивающие необходимую точность изготовления

Дивіться також

Розділи

Повідомити про неточність

Дивіться також

Сборник ГОСТ ЕСКД

Язык программирования КОБОЛ

Атмосфера стандартная. Параметры

0,6/1 kV and 1,9/3,3 kV power cables with special fire performance for use in power stations

OCT 92-1553- 85Сп> , 23 Схема нагрева листа при правке волнистости Черт. 15 Таблица8 Кирина полосы нагрева при правке волнистости листов Тліуя» листа, мм	Номер наконечника горелки	Кирина участка нагрева в виде полосы при относительной деформации листа, мм
	Номер наконечника горелки	Vb ^<10‘²	%отіО-²доі.5-ІО~²	% ^L-⁵'io-
От 5 до 4	От 3 до 4	От 10 до 15	От 10 до 15	ОтЮ д о15
От 4 до 7	От 4 до 5	От 20до 25	От 20 до 25	0т20 до25
От 7 до 10	От 5 до б	От 25 до 30	От 25 до 30	От25 доЗО
От Юдо .15	7	От 30 до 35	От ЭО до 35	ОтЗО до40
От 15 Д020	7	Ст 30 до 40	От 35 до 45	0т40 ДобО
От 20 до25	‘7	От 35 до 45	От 40 до-60	0т50 до80
От 25 ДОЗО	7	От 35 до 50	От 50 до 80	■-*

•е -

Тима. 1917821.3-72

Таблица 9

Режимы нагрева элементов конструкции
. ацелиево-кисаородшнм горелками

-		Толщина листа, мм		Номер наконечника горелки		Расход г л/ч		аза,	Длина ядра пламени.		Расстояние от мундштука до нагре ваемо! поверхности, мм
						ацетилена		кислорода
*I ^Имв fr‘>** 1 Пот. « мт> 1 Baaww «и», J\| ?Им». M дуАя. 1 Подл и да?і j*	$ $ Aj $ і	3 4 От 5 до 7 От 7 доЮ Более 10		3 4 5 6 7		500 750 1200 1700' 2800		550 825 1300 1850 3000	10 12 14 15 ■ ¹⁷ *	ОТ 13 до 17 От 13 до 17 От 16 ДО 20 От 16 до 20 От 19 до 22
		Таблица 10 Режимы нагрева элементов конструкт! плазменной струе!
		Толщина листа, . мм - ■		Сила электрического тока, А	Напряжение, В		Расстояние от сопла до изделия, мм		Расстояние от электрода до торца сопла, мм • л-		Диаметр электро да, мм	Диаметр сопла, мм
		Менее 4 0т4 до 8 Более 8		100 200 30Q	.70 .60 . ⁵⁰⁰		•От 15 до 20 . От 20 до 30 От 25 ДО 35		* г От 8 до 10		3 г -	5
			Примечание. Режимы даны для правки горелкой, у которой дуга горит между электродом и соплом. . **' 1’ -_ф’ »**

♦им» 3PCT82L3-72

форй«Т: It

OCT 9Z-J553-g3CTp.^L Таблица II

Температура нагрева при термической правке
конструкций

Нарка стали •	Максимально допустимая температура нагрева при правке, °С	Температура нагрева основного материал а, обеспечиваемая наибольпий эффект правки, °С
Ст 3	900	650
СтА	900	700
\ 09Г2С	. 950	750
ІОХСНД	950	750 . ■ *,. ' ‘ „г*

Таблица 12

Цвета нагрева стали при термической
правке конструкций

Черт. 1в

Ширина нагреваемых участков в виде полосы при правке серповидности

Л £

ЧврТ. 17

родолжение табл. 12

температура нагрева, °С	р ■ " .■ Температурная икала цветов
1©ОО	Оранжево-желтый
ЛОО	Соломенно-желтый
	t

Схема правки серповидностж листов

OCT 92.-I5S3-85CTP.33

Размеры участков нагрева в вице

ерт. 18

При правке серповидности нагревом участков в виде клиньев максимальная варива основаная клина не должна превышать значений, приведенных в табл. ІЗ.

Таблица 13 Максимальная мирина эон разогрева, имеющих форму клина, мм

4.5.І7. При толщине более 20 мм во избежание деформаций из плоскости листа нагревать следует обе плоскости листа двумя горелками одновременно. '

Толщина листа	б	10	14	18	го	30
Сталь низкоуглеро- дистая	50	80	120	Ї45	160	. 240
Сталь низколегированная	40	60	85	НО	120	180 •

осгмг/зы&шц/! іс.міл

ри термической правке деформаций изгиба сварных кон-

г * ^!

• Сто .34 OCT 92-1553-65

і струкцмй следует нагревать участки л ляде полос или клиньев с вы-

;й пуклой стороны конструкции (черт. 19).

: Схема нагрела доястружад!

при термической правке

6£L^-I553-85CT_Btg>.,

Нагрев участков в ваде полос допускается выполнять напроход - от качала дефектної боны до ее конца.
Напрев участков, кмеюцих форму клана, следует начинать в среднем сечежш. Последующие участки нагрева востепенво распространять с определенным нагом к периферийным зонам.
При термической правке балок таврового к двутаврового .сечения, изогнутых в плоскости полок, режим нагрева устанавливается по табл. 9 - 12, а размеры нагреваемых участков определяются по графикам (см. черт. 18,19).
При термической правке балок двутаврового сечения, изогнутых в плоскости стенки, форму участка нагрева следует принимать в виде клина. Режим нагрева устанавливается по табл. 9-12, а размеры нагреваемых участков, их количество по длине конструкции определяется по графикам (черт. 20).

Р азмеры участков нагрева, имеюцих форму клина, при правке деформаций изгиба в плоскости стенки

Стр. 36 ОСТ 92~1553-85~

Конструкцій, мвогвутые в двух взаимно пердендикуляр- №Х плоскостях, следует править последовательно в каждой плоскости. СначвлЗ в плоскости (больней Жесткости, затем - в плоскости «менывей Жесткости.

дом (черт. 21).

Сирину участка

4 Грж^оВйдиость помок сварных балок следует править на- гревоы участка в виде полосы, расположенного свыпуклой сторона

нагрева волки следует определять по формуле

(

ст

19)

Схема нагрева полки балки при правке гржбовидности

П

Д®
ерекосы полок следует править нагревом участка в ви- полосы на полке или на стенке (черт. 22).

Фиринузовы нагрева полки следует определять по формуле (19).

П

$>
овторный нагрев конструкции следует осуществлять до более высокой температуры, чем по первоначальному режиму, или увеличивать ЗОИН нагрева. Повторный нагрев конструкций допускается не более трех раз.

«иаиШЕШШ

OCT 92-1553-85^ Стр, 37

Схем» нагрева при правке перекосов
полок бааок

4
?.
$
£

При термомеханической правке схему нагрева, режиме я средства нагрева следует принимать такими Же, как и. при термической правке.
Силовое воздействие при термомехакической правке следует осуществлять специальными грузами или приспособлениями, устанавливаемыми до нагрева конструкции. Величину силового воздействия Следует выбирать опытным путем для каждого типа конструкции.
Не рекомендуется располагать зоны нагрева на участках с острыми концентраторами напряжений.
Не допускаются высокие скорости охлаждения участков разогретого металла, которые способствуют появлению закалочных трещи, приводят к короблению элементов. Не допускается охлаждение ра-

зогретых участков

металла

водой.

«і

4.6. В и б р в а р н ы х к

н н а я обработка р у к ц и й

4.6.1. Вибрационную обработку рекомендуется применять для снижения значений остаточных деформаций конструкций, которые после сварки проходят механическую обработку.

Снижение значений остаточных деформаций конструкций достигается за счет снижения значений остаточных напряжений, образующихся в результате неравномерного локального нагрева при.сварке.

Стр. Зв ОСТ 92-1553-85

Вибрационную обработку не следует применять в тех случаях, когда сварные соединения содержат трещины и непровары, т.к. эти дефекты могут вызывать разрушение конструкция в процессе вибрационного нагружения, вибрационная обработка не заменяет термических способов снижения значений остаточных напряжений, которые образовались вследствие структурных я фазовых изменений в металле сварного соединения.
Суцртость вибрационной обработки заключается в возбуждении знакопеременных напряжений заданной интенсивности в металле сварной конструкции с помощью вибровозбудителя, жестко прикрепляемого к обрабатываемому изделию.

Побачили розбіжність з офіційним текстом?

Весь розділ →

Им. ТА'подл 1 Пою. я ат ] Викам яма. М| Ниа Подя в J

остбог/з/ ЛспшЖ /г.гаа\ 1

Температура нагрева. °С

Температурная шкала цветов

^Z ... 200

. 300 '.'г/

³¹⁵

. 550 /: ■

600 // ■

650 ' .

'700

750 •

- 800

■ 850 ' 'л, / ’

900 . ’ -

. ⁹⁵⁰

фиолетовый Васильково-синий Светло-синий ’ Темно-коричневый Коричневый Темно-красный Темно-вишневый Вишневый Светло-вишневый

• Светло-красный Оранжевый Желто-красный Д ' -.

tatua 3 ОСТ 921.2.72 ♦•₽**»: II