OCT 92-1553- 85Сп> , 23


Схема нагрева листа при правке волнистости


Черт. 15

Таблица8

Кирина полосы нагрева при правке
волнистости листов


Тліуя» листа, мм

Номер на­конечника горелки

Кирина участка нагрева в виде полосы при относительной деформации листа, мм

Vb <10‘2

%отіО-2доі.5-ІО~2

% L-5'io-

От 5 до 4

От 3 до 4

От 10 до 15

От 10 до 15

ОтЮ д о15

От 4 до 7

От 4 до 5

От 20до 25

От 20 до 25

0т20 до25

От 7 до 10

От 5 до б

От 25 до 30

От 25 до 30

От25 доЗО

От Юдо .15

7

От 30 до 35

От ЭО до 35

ОтЗО до40

От 15 Д020

7

Ст 30 до 40

От 35 до 45

0т40 ДобО

От 20 до25

7

От 35 до 45

От 40 до-60

0т50 до80

От 25 ДОЗО

7

От 35 до 50

От 50 до 80

-*

е -


Тима. 1917821.3-72








































Таблица 9

Режимы нагрева элементов конструкции
. ацелиево-кисаородшнм горелками

-


Толщина листа, мм

Номер на­конечника горелки

Расход г л/ч

аза,

Длина ядра пламени.

Расстояние от мундшту­ка до нагре ваемо! по­верхности, мм


ацетилена

кислорода

I Имв fr‘*>** 1 Пот. « мт> 1 Baaww «и», J*| ?Им». M дуАя. 1 Подл и да?і j

$

$ Aj

$

і

3

4

От 5 до 7

От 7 доЮ

Более 10

3

4

5

6

7

500

750 1200 1700' 2800

550 825

1300 1850 3000

10

12

14

15 ■

17

*

ОТ 13 до 17

От 13 до 17

От 16 ДО 20

От 16 до 20

От 19 до 22

Таблица 10

Режимы нагрева элементов конструкт! плазменной струе!


Толщина листа, . мм - ■

Сила

элект­ричес­кого тока,

А

Напря­жение,

В

Расстояние от сопла до изде­лия, мм

Расстояние от электрода до торца сопла, мм

л-

Диа­метр эле­ктро да, мм

Диа­метр соп­ла, мм


Менее 4 0т4 до 8 Более 8

100 200 30Q

.70

.60 .

500

От 15 до 20 .

От 20 до 30

От 25 ДО 35

* г

От 8 до 10

3

г -

5


Примечание. Режимы даны для правки горелкой, у которой дуга горит между электродом и соплом. .

' 1’ -ф’ »

им» 3PCT82L3-72


форй«Т: It


OCT 9Z-J553-g3CTp.^L Таблица II

Температура нагрева при термической правке
конструкций

Нарка

стали •

Максимально допустимая температура нагрева при правке, °С

Температура нагрева основ­ного материал а, обеспечи­ваемая наибольпий эффект правки, °С

Ст 3

900

650

СтА

900

700

09Г2С

. 950

750

ІОХСНД

950

750 . ■

,. ' ‘ „г

Таблица 12



Цвета нагрева стали при термической
правке конструкций

--

Им. ТА'подл 1 Пою. я ат ] Викам яма. М| Ниа Подя в J

остбог/з/ ЛспшЖ /г.гаа 1


Температура нагрева. °С

Температурная шкала цветов


Z ... 200

. 300 '.'г/

315

. 550 /: ■

600 // ■

650 ' .

'700

750 •

- 800

850 ' 'л, / ’

900 . ’ -

. 950

фиолетовый Васильково-синий Светло-синий ’ Темно-коричневый Коричневый Темно-красный Темно-вишневый Вишневый Светло-вишневый

Светло-красный Оранжевый Желто-красный Д ' -.



tatua 3 ОСТ 921.2.72 ♦•₽**»: II




Черт. 1в

Ширина нагреваемых участков в виде полосы при правке серповидности



п

JE

Л £


ЧврТ. 17


родолжение табл. 12

температура нагрева, °С

р ■ " .■

Температурная икала цветов

1©ОО

Оранжево-желтый

ЛОО

Соломенно-желтый


t

Схема правки серповидностж листов


Ч

OCT 92.-I5S3-85CTP.33

Размеры участков нагрева в вице


ерт. 18
  1. При правке серповидности нагревом участков в виде клиньев максимальная варива основаная клина не должна превышать значений, приведенных в табл. ІЗ.

Таблица 13 Максимальная мирина эон разогрева, имеющих форму клина, мм

  1. П

    4.5.І7. При толщине более 20 мм во избежание деформаций из плоскости листа нагревать следует обе плоскости листа двумя горел­ками одновременно. '

    Толщина листа

    б

    10

    14

    18

    го

    30

    Сталь низкоуглеро- дистая

    50

    80

    120

    Ї45

    160

    . 240

    Сталь низколегиро­ванная

    40

    60

    85

    НО

    120

    180 •



    осгмг/зы&шц/! іс.міл

    ри термической правке деформаций изгиба сварных кон-

г * !

• Сто .34 OCT 92-1553-65

і струкцмй следует нагревать участки л ляде полос или клиньев с вы-

;й пуклой стороны конструкции (черт. 19).

: Схема нагрела доястружад!

при термической правке


6£L^-I553-85CTBtg>.,

  1. Нагрев участков в ваде полос допускается выполнять напроход - от качала дефектної боны до ее конца.

  2. Напрев участков, кмеюцих форму клана, следует начи­нать в среднем сечежш. Последующие участки нагрева востепенво ра­спространять с определенным нагом к периферийным зонам.

  3. При термической правке балок таврового к двутаврового .сечения, изогнутых в плоскости полок, режим нагрева устанавливает­ся по табл. 9 - 12, а размеры нагреваемых участков определяются по графикам (см. черт. 18,19).

  4. При термической правке балок двутаврового сечения, изогнутых в плоскости стенки, форму участка нагрева следует прини­мать в виде клина. Режим нагрева устанавливается по табл. 9-12, а размеры нагреваемых участков, их количество по длине конструкции определяется по графикам (черт. 20).

Р азмеры участков нагрева, имеюцих форму клина, при правке деформаций изгиба в плоскости стенки


Стр. 36 ОСТ 92~1553-85~

  1. Конструкцій, мвогвутые в двух взаимно пердендикуляр- №Х плоскостях, следует править последовательно в каждой плоскос­ти. СначвлЗ в плоскости (больней Жесткости, затем - в плоскости «менывей Жесткости.

*

дом (черт. 21).

Сирину участка

4 Грж^оВйдиость помок сварных балок следует править на- гревоы участка в виде полосы, расположенного свыпуклой сторона

нагрева волки следует определять по формуле

(

ст

19)

Схема нагрева полки балки при правке гржбовидности
















  1. П

    Д®

    ерекосы полок следует править нагревом участка в ви- полосы на полке или на стенке (черт. 22).

Фиринузовы нагрева полки следует определять по формуле (19).

  1. П

    $>

    овторный нагрев конструкции следует осуществлять до более высокой температуры, чем по первоначальному режиму, или уве­личивать ЗОИН нагрева. Повторный нагрев конструкций допускается не более трех раз.

«иаиШЕШШ

!

OCT 92-1553-85^ Стр, 37


Схем» нагрева при правке перекосов
полок бааок


4
?.
$
£


  1. При термомеханической правке схему нагрева, режиме я средства нагрева следует принимать такими Же, как и. при термической правке.

  2. Силовое воздействие при термомехакической правке следу­ет осуществлять специальными грузами или приспособлениями, устанав­ливаемыми до нагрева конструкции. Величину силового воздействия Следует выбирать опытным путем для каждого типа конструкции.

  3. Не рекомендуется располагать зоны нагрева на участках с острыми концентраторами напряжений.

  4. Не допускаются высокие скорости охлаждения участков ра­зогретого металла, которые способствуют появлению закалочных тре­щи, приводят к короблению элементов. Не допускается охлаждение ра-


зогретых участков


металла


водой.


«і


4.6. В и б р в а р н ы х к


н н а я обработка р у к ц и й


<S


4.6.1. Вибрационную обработку рекомендуется применять для сни­жения значений остаточных деформаций конструкций, которые после сварки проходят механическую обработку.

Снижение значений остаточных деформаций конструкций достигает­ся за счет снижения значений остаточных напряжений, образующихся в результате неравномерного локального нагрева при.сварке.







































Стр. Зв ОСТ 92-1553-85

  1. Вибрационную обработку не следует применять в тех слу­чаях, когда сварные соединения содержат трещины и непровары, т.к. эти дефекты могут вызывать разрушение конструкция в процессе виб­рационного нагружения, вибрационная обработка не заменяет термичес­ких способов снижения значений остаточных напряжений, которые обра­зовались вследствие структурных я фазовых изменений в металле свар­ного соединения.

  2. Суцртость вибрационной обработки заключается в возбужде­нии знакопеременных напряжений заданной интенсивности в металле сварной конструкции с помощью вибровозбудителя, жестко прикрепляе­мого к обрабатываемому изделию.