Страница 18: ДБН В.3.1-1-2002. Эксплуатация конструкций и инженерного оборудования зданий и сооружений и систем жизнеобеспечения. Ремонт и усиление несущих и ограждающих строительных конструкций и оснований промышленных зданий и сооружений (56319)

При а > 1,15 усреднённое расчётное сопротивление бистального элемента определяется по формуле

R = R_y0, (Г.7)

где: , ;

/₀, І - моменты инерции, см⁴ соответственно неусиленного и усиленного сечения для оси, относительно которой выполняется проверка устойчивости;

а₀- площадь неусиленного сечения, см².

Г.5 Расчёт на устойчивость усиленных внецентренно сжатых и сжато-изогнутых стержней с решётками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле

, (Г.8)

где _e, _вет- коэффициенты снижения несущей способности всего сечения и отдельной ветви, принимаемые по Г.6 и Г.7;

А - площадь поперечного сечения усиленных ветвей, см².

Г.6 Коэффициент _е следует принимать по СНиП ІІ-23 в зависимости от условной приведенной гибкости и относительного эксцентриситета т, определяемых по формулам:

; (Г.9)

m = e_f (A/I_y) a_c , (Г.10)

где _у - гибкость усиленного стержня относительно оси, перпендикулярной к плоскости изгиба;

_І- коэффициент, определяемый по СНиП ІІ-23;

А_d- площадь усиленного сечения раскосов (при крестовой схеме решетки - двух раскосов), лежащих в плоскости изгиба, см²;

_c- расстояние от оси усиленного сечения, перпендикулярной к плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, см;

e_f- расчётный эксцентриситет продольной силы, e_f= M/N;

М - изгибающий момент с учётом смещения центра тяжести усиленного сечения, МНсм;

Е— модуль упругости, МПа.

Г.7 Коэффициент _вет следует принимать по СНиП ІІ-23 в зависимости от условной гибкости усиленного сечения ветви _вем и приведенного относительного эксцентриситета, вычисляемых по формулам:

(Г.11)

, (Г.12)

где І_вет- расстояние между узлами решетки, см;

і_вет - радиус инерции сечения усиленной ветви относительно оси, перпендикулярной к плоскости изгиба, см.

Г.8 При значительных гибкостях ( > 60) сжатых стержней усиление производится путём уменьшения их расчётной длины с помощью установки дополнительных стержней, раскрепляющих усиливаемый элемент (рис. Г.1).

Для обеспечения несмещаемости дополнительных узлов на раскрепляемом элемен- те усиление должно иметь жёсткость, которая обеспечивается при

, (Г.13)

где l _min - меньшая из величин /₁ и /₂, см²;

/ - момент инерции раскрепляемого стержня, см⁴;

с - податливость системы, развязывающей стержень, равная её перемещению в см от действия единичной силы, направленной перпендикулярно к раскрепляемому элементу.

Рисунок Г. 1. Схема установки дополнительных стержней, раскрепляющих усиливаемый элемент

Для схемы по рисунку Г.1 податливость с определяется формулой

c = l_r/ E A_r sin² , (Г.14 )

где А_r- и l_r- площадь в см² и длина в см раскрепляющего стержня;

  90° - угол между раскрепляемым и раскрепляющим стержнями.

Сечения поддерживающего стержня и прикрепления должны быть проверены на действие силы N, равной условной поперечной силе

(Г.15)

где N_y- усилие в поддерживаемом стержне, МН.

Если раскрепляемый стержень имел искривление со стрелкой f₀, то проверка несу- щей способности его участков /₁ и l₂ выполняется с учётом стрелок искривления f₀r₁ и f₀r₂. В случае l₁ l₂ следует принимать f₀r₁= f₀r₂= f₀/4 .

ПРИЛОЖЕНИЕ Д (обязательное)

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ПОД ПОДОШВОЙ

УСИЛИВАЕМОГО ФУНДАМЕНТА

Д.1 Расчет давлений под подошвой усиливаемого фундамента следует производить для каждой стадии производства работ.

Д.2 Расчет давлений предусматривает:

а) определение давления под подошвой существующего фундамента в период усиления от нормативных нагрузок и собственного веса фундамента, при этом должны соблюдаться условия:

(Д.1)

где R_t - расчетное сопротивление грунта основания существующего фундамента с учетом длительной его эксплуатации и отрывки котлована при его усилении, кПа (тс/м²);

P₀- среднее давление под подошвой существующего фундамента, кПа (тс/м²);

P_{x max}, P_{y max}- максимальные краевые давления при действии изгибающих моментов вдоль осей х и у соответственно, кПа (тс/м²);

P_{xy max}- максимальное давление в угловой точке внецентренно нагруженного фундамента, кПа (тс/м²);

б) определение давления под подошвой усиленного фундамента от дополнительных нагрузок, прикладываемых к фундаменту. При этом следует учитывать соотношение _t модулей общей деформации грунта под существующей и новой частями усиленного фунда -

мента

( Д.2)

где .

и - определяются, соответственно, по формулам (Е.2) и (Е.7) приложения Е к настоящим Нормам, а определения R₀,, R_0t, и смотри там же.