---

3.3 Клеєна ламінована деревина

Параграф (4)Р замінити на:

Великі шипові з’єднання, які відповідають вимогам EN 387, не можуть бути використані для продукції, внесеної в клас служби 3, якщо напрям волокна змінений в з’єднанні.

3.4 Ламінований шпонковий будівельний ліс (LVL)

Параграф (6)Р замінити на:

Великі шипові з’єднання, які відповідають вимогам EN 387, не можуть бути використані для продукції, внесеної в клас служби 3, якщо напрям волокна змінений в з’єднанні

6.1.5 Стискування перпендикулярне волокну

Вилучити параграфи з (1) по (7) і замінити на:

(1)Р має бути задовільний наступний вираз

(6.3)

де:

(6.4) де:

σ_c,90,d - проектне напруження на стискування в ефективній площі контакту перпендикулярній до волокна;

F_c,90,d - проектне стискуюче навантаження перпендикулярне до волокна;

A_ef - ефективна площа контакту при стискуванні перпендикулярна до волокна;

f_c,90,d - проектна міцність на стискування перпендикулярно до волокна;

k_c,90 - показник, який бере до уваги конфігурацію навантаження, можливість розслоювання та ступінь деформації при стискування.

Ефективна площа контакту при стискуванні перпендикулярна до волокна A_ef має визначатись беручи до уваги ефективну довжину контакту паралельну волокну, де реальна довжина контакту l з кожного боку збільшується на 30 мм. Але не більше ніж а, l або l₁/2, дивись рис. 6.2.

(2) Значення k_c,90 має братись рівним 1,0 якщо виконуються умови наступних параграфів. В цих випадках може братись більше вказане значення k_c,90 з обмеженням k_c,90 = 1,75.

(3) Для елементів нерозривних опорах, при умові що l₁≥2h дивись рисунок 6.2а, значення k_c,90 має братись таким:

- k_c,90 = 1,25 для цільної м’якої деревини;

- k_c,90 = 1,5 для клеєної ламінованої м’якої деревини,

де h – глибина елементу, а l – довжина контакту.

(4) Для елементів на дискретних опорах, при умові що l₁≥2h дивись рисунок 6.2 b, k_c,90 має братись таким:

- k_c,90 = 1,5 для цільної м’якої деревини;

- k_c,90 = 1,75 для клеєної ламінованої м’якої деревини при умові l ≤ 400 мм,

де h – глибина елементу, а l – довжина контакту.

(а) (b)

Рисунок 6.2 – Елемент на нерозривних (довгих) опорах (а) і на дискретних опорах (б)

Редакційна примітка: параграфи з (5) по (7), рисунки 6.3 і 6.4 та вирази з (6.5) по (6.10)

не дійсні.

6.1.7 Зсув

Вилучити параграфи (1)Р та (2) і замінити на:

(1)Р Для зрізу зі складовою напруження паралельною волокну див. фіг. 6.5(а), а також для зрізу з обома складовими напруження перпендикулярними до волокна див. фіг. 6.5(б), має виконуватись наступний вираз:

(6.13)

де:

τ_d– проектне напруження зрізу;

f_v,d– проектна міцність зрізу для реальних умов.

Примітка: міцність зрізу для зрізу вертіння приблизно дорівнює подвійній міцності на розтягування перпендикулярно волокну.

(2) Для перевірки опору зрізу елементів при згині, необхідно брати до уваги вплив розтріскування, використовуючи ефективну ширину елементу за формулою:

(6.13а)

де b – ширина відповідної секції елементу.

Примітка: Рекомендоване значення для k_cr:

k_cr = 0,67 для цільної деревини

k_cr = 0,67 для клеєної ламінованої деревини

k_cr = 1,0 для іншої продукції на базі деревини згідно до EN 13986 та EN 14374.

Інформацію щодо Національного вибору можна знайти в Національному додатку.

Рисунок 6.5-(а) - елемент зі складовою напруження на зріз паралельно до волокна,

(б) - елемент з обома складовими напруження на зріз перпендикулярними до волокна

(3) При опорах, внесок в загальну силу зрізу концентрованого навантаження F, яке діє на верхньому кінці балки і на відстані h або h_ef від кромки опори, може бути ігнорований (див. рисунок 6.6). Для балок з пазом в опорі це зменшення в силі зрізу прийнятне тільки тоді, коли паз знаходиться на протилежному боці опори.

Рисунок 6.6: Умови в опорі, для яких концентрована сила F може ігноруватись при розрахунках на силу зрізу

6.3.3. Білки, що підпадають під дію згину або згину та стискуванню

Параграф (6) замінити на:

(6) В разі, коли має місце поєднання моменту М_у навколо сильної осі y та сили стискування N_с, - напруження мають задовольняти наступному виразу:

(6.35)

де:

σ_m,d– проектне напруження згину;

σ_c,0,d – проектне напруження стискування паралельно волокну

f_c,0,d – проектна міцність стискування паралельно волокну

k_c,z- дається виразом (6.26).

6.4.3 Подвійного змінного перетину, криві та вигнуті з уклоном балки

В параграфі (7) вилучити

При поєднанні розтягування перпендикулярно волокну та зрізу буде виконуватись:

та замінити на таке:

При поєднанні розтягування перпендикулярно волокну та зрізу має виконуватись:

8.1.3 Складені зрізні плоскі з’єднання

Параграф (2) замінити і читати так:

Щоб бути здатним поєднувати опір від окремих площин зрізу в складеному зрізному плоскому з’єднанні, основний тип руйнування елементів кріплення у відповідних площинах зрізу має бути сумісним друг з другом і не має містити поєднання типів руйнування (а), (b), (g) та (h) з рисунок 8.2 або типів (c), (f) та (j/l) з рисунку 8.3 з іншими типами руйнування.

8.2.3 Сталево - дерев’яні з’єднання

В параграфі (3), вираз (8.10) замінити і читати так:

(c)

(d) (8.10)

(e)

8.3.1 Цвяхи навантажені збоку

Вилучити параграф (2) і замінити на:

(2) Деревина повинна бути попередньо засвердлена, коли:

- характеристична щільність деревини більше 500 кг/м³;

- діаметр d цвяха перевищує 6 мм.

8.3.2 Аксіально навантажені цвяхи

Параграф (1)Р вилучити і замінити на:

(1)Р Цвяхи, використані щоб протидіяти постійно або тривалий час дій аксіального навантаження, мають бути з нарізкою.

Примітка: Наступне визначення цвяхів з нарізкою дано в EN 14592: «Цвях, який має ніжку профільованою або деформованою на частині його довжини мінімум 4,5d (4,5 крати номінального діаметру) і який має характеристичний параметр висмикування f_ax,k більше або рівним 6 Н/мм², коли виміряний на деревині з характеристичною щільністю 350 кг/м³, витриманій при температурі 20 ⁰ С і відносній вологості 65 %».

Параграф (10) вилучити і замінити на:

(10) Для нахиленого забивання цвяхів відстань до навантаженого кінця має бути як мінімум 10d (див. Рис.8.8.(b). Тут має бути як мінімум два забивні цвяхи в з’єднанні.

8.5.1.1 Загальні та скріплені болтами з’єднання деревини до деревини

В таблиці 8.4 третю колонку, п’ятий рядок видалити.

та замінити на

8.4 Степлерні з’єднання

Параграф (1) замінити і читати так:

Правила, дані в 8.3, за винятком 8.3.1.1(4) та (6) і 8.3.1.2(7), прийнятні до круглих або приблизно круглих або прямокутних стиплерів зі скошеними або симетричними гострими ніжками.

8.7.2 Аксіально навантажені гвинти

Вилучити параграфи з (1) по (7) і замінити на:

(1)Р Для перевірки опору аксіально навантажених гвинтів необхідно брати до уваги наступні типу руйнування:

- порушення різьбової частини гвинта;

- відрив головки гвинта, використаного в поєднанні зі сталевими плитами, опір відриву головки гвинта має бути більшим ніж сила розтягування гвинта;

- порушення ободка гвинта;

- розривне руйнування гвинта;

- згин гвинта при навантаженні при стискуванні;

- руйнування за обставинами для групи гвинтів, використаних при зєднанні зі сталевими пластинами (зріз блоку або ударний зріз).

(2) Мінімальний шаг і відстані кінця і кромки для аксіально навантажених гвинтів (див. фіг. 8.11а) мають братись з табл.. 8.6 при умові, що товщина деревини t ≥12d.

Таблиця 8.6 -Мінімальні кроки та відстані від граней для шурупів при осьовому навантажені

Рисунок 8.11.а. - шаг і відстані кінця і кромки: 1 – центр тяжіння різьбової частини гвинта в елементі

(3) Мінімальне довжина проникнення різьбової частини має бути 6d.

(4) Для з’єднань з гвинтами згідно до EN 14592 при:

- 6 мм ≤ d ≤ 12 мм

- 0,6 ≤ d₁/d ≤ 0,75,

де:

d - зовнішній діаметр різьби;

d₁ – внутрішній діаметр різьби,

характеристична здатність висмикування має бути такою: (8.38)

де:

(8.39) (8.40)

F_ax,α,Rk – характеристична здатність до висмикування при куті α до волокон в Н;

F_ax,k – характеристична сила висмикування перпендикулярно до волокна в Н/мм²;

n_ef – ефективна кількість гвинтів, див. 8.7.2(8);

l_ef – довжина проникнення різьбової частини в мм;

ρ - характеристична щільність в кг/м³;

α - кут між віссю гвинта і напрямком волокна при α≥30⁰.

Примітка: типи руйнування в сталі або в деревині навколо гвинта є крихким, тобто з малою максимальною деформацією, і тому мають обмежену можливість щодо перерозподілу напруження.

(5) Коли вимоги щодо зовнішнього та внутрішнього діаметру, дані в (4), не виконуються, то характеристична здатність висмикування F_ax,k має братись так:

(8.40а)

де:

f_ax,k – характеристичний параметр висмикування перпендикулярно волокну, що визначений згідно EN 14592 для пов’язаної з нею густини ;

- пов’язана густина для f_ax,k, в кг/м³

а інші символи пояснені в (4).

(6) Характеристичний опір з’єднанню при осьовому навантаженні гвинта приймається як:

(8.40b)

де

- характеристична здатність зєднання при куті до волокна в Н, при куті ≥ 30⁰;

f_head,k - характеристичний параметр гвинта визначений у відповідності з EN 14592 для повязаної з ним густини ;

d _h- діаметр головки гвинта в мм

а інші символи пояснені в (4).

(7) Характеристичний опір розтягуванню з’єднання (відрив головки або здатність до розтягування ніжки) F_t,Rk має визначатись так:

(8.40с)

де:

f_tens,k – характеристична здатність розтягування гвинта, визначений згідно EN 14592;

n_ef – ефективна кількість гвинтів, див 8.7.2(8).

(8) Для з’єднання групою гвинтів, навантажених складовою сили паралельною ніжці, ефективна кількість гвинтів знаходиться так:

n_ef= n^0,9 (8.41)

де:

n_ef- ефективна кількість гвинтів;

n - кількість гвинтів, які діють разом в з’єднанні.

8.8.5.2 Спроможність площини

В параграфі (2) змінити вираз (8.58) і читати так:

для F_x,Ed> 0

для F_x,Ed≤ 0 (8.58)

8.10 Зубчасті плоскі з’єднання

В параграфі (2) змінити вираз (8.72) і читати так:

для типів з С1 до С9 (8.72)

для типів з С10 і С11.

В параграфі (4) вилучити:

h_e– глибина проникнення щупу в мм

і замінити на:

h_e– глибина проникнення щупу.

9.2.4.2 Спрощений аналіз стінових діафрагм – метод А

В параграфі (3) вилучити:

де F_i,v,Rd – проектна здатність витримувати навантаження тряски стінової панелі згідно 9.2.4.2(3) та 9.2.4.2(5)

і замінити на:

де F_i,v,Rd – проектна здатність витримувати навантаження тряски стінової панелі згідно 9.2.4.2(4) та 9.2.4.2(5)