7 При завантаженні прогонових будов, що розташовані на кривих, величину навантаження ?? слід приймати з коефіцієнтом, що відображає вплив зсунення центра тяжіння рухомого складу, причому розрахунок необхідно здійснювати двічі:
8 При розрахунку на витривалість максимальне і мінімальне зусилля (напруження) по лініях впливу, зазначених у п.5, визначаються найневигіднішим із завантажень, що виникає від рухомого складу, і складається з навантаження εСК (яким завантажується тільки одна ділянка) і навантаження 9,81К кН/м (К тс/м) колії. Завантаження ведеться послідовно по ділянках лінії впливу окремо справа наліво і зліва направо (рис. 5). При симетричній лінії впливу виконується завантаження в одному напрямку.
Рисунок 5. Схема завантаження ділянок лінії впливу для визначення максимальних і мінімальних зусиль (напружень)
при розрахунку на витривалість
Додаток М(довідковий)
Визначення загального розмиву в руслі
Аналітичний розв’язок рівняння балансу наносів, за яким глибина в розмитому руслі під мостом в будь-який момент часу в інтервалі між початком затоплення заплави і звільнення її від паводкової води визначається залежністю
де hрп – змінна в часі природна глибина русла, яка дорівнює різниці між рівнем високої води (РВВ) і відміткою дна до розмиву;
А – коефіцієнт, що враховує фізичні властивості наносів і приймається згідно з даними таблиці 1
Таблиця 1
Грунт |
Крупність, мм |
А |
Пісок дрібний |
0,05-0,25 |
Більше 7,5·10-4 |
Пісок середній |
0,25-1,0 |
7,5·10-4-3·10-4 |
Пісок крупний |
1,0-2,5 |
3·10-4-2,5·10-4 |
Гравій |
2,5-5,0 |
2,5·10-4-2,2·10-4 |
Г – інтегральна функція гідрографа руслової витрати
Г = 86400 Σ 0,5((Qрп4)j-1 + (Qрп4)j) Δtj,
де: (Qрп)j-1 та (Qрп)j – руслові витрати в j-1 та j моменти часу від початку затоплення заплав; Δtj – проміжок часу між tj-1 та tj моментами, одиниця міри якого становить доба; 86400 – кількість секунд в добі. Рекомендується значення інтегральної функції гідрографа руслової витрати обчислити заздалегідь. З цією метою в залежності від форми гідрографа весь час затоплення заплав ділиться на 10 – 20 відтинків тривалістю Δtj і для кожного моменту часу tj за наведеною формулою розраховують величину інтегральної функції гідрографа Г. Отримані дані заносяться в таблицю, за ними можна побудувати графік Г = f(t).
Qрп – природна руслова витрата, яка визначається за гідрографом руслової витрати;
Вр – ширина русла під мостом;
βм – коефіцєнт стиснення потоку під мостом, який змінюється за часом
Q – загальна витрата ріки, яка визначається за гідрографом для того ж моменту часу, що й природна руслова витрата;
qзап – питома витрата заплав;
Lм – ширина отвору мосту;
ℓс – довжина зони стиснення
В0 – середня ширина розливу ріки;
ℓмз і ℓвз – відповідно ширина меншої і більшої заплав.
Належить враховувати, що найбільша величина загального розмиву
Δhзаг = Zп – ( РВВ – h ),
де Zп – природна відмітка дна до розмиву, не збігається з піком паводка, а досягається на його спаді. Тому величину Δhзаг належить обчислювати для декількох моментів паводка після його піку і серед них знайти максимальне значення.
Якщо проходження паводків, менших за величиною від розрахункових (найбільших), призводить до невідновлювальних деформацій в підмостовому руслі (що можливо при стисненні потоку більше ніж в 2 рази, на мостових переходах в умовах підпору, в нижніх б’єфах гребель, при деформації русел в заплавних отворах тощо), визначення загального розмиву належить виконувати, виходячи з умов проходження розрахункового (найбільшого) паводку після серії натурних спостережених паводків одного з багатоводних періодів.
При багаторічному прогнозуванні загального розмиву в аналітичну залежність для другого і наступних паводків треба підставляти замість величини hрп глибину з урахуванням залишкового розмиву від попереднього паводка, тобто величину, що дорівнює РВВ – ZJ-1, де ZJ-1 – відмітка дна русла на момент звільнення заплав від води попереднього паводка; J – порядковий номер паводка в серії. В усьому іншому методика прогнозування загального розмиву залишається без змін.
Додаток Н(довідковий)
Еквівалентні навантаження від поодинокого важкого навантаження НК-80
Таблиця 1
Довжина завантаження , м |
Еквівалентні навантаження, кН/м, (тс/м) при різних розташуваннях вершин трикутних ліній впливу |
|
|
НК-80 |
|
|
в середині та чверті |
на кінці |
4 |
176,50 (18,00) |
215,7 (22,00) |
5 |
163,20 (16,64) |
200,8 (20,48) |
6 |
156,90 (16,00) |
183,1 (18,67) |
7 |
147,30 (15,02) |
166,6 (16,99) |
8 |
137,30 (14,00) |
152,0 (15,50) |
9 |
127,90 (13,04) |
139,5 (14,22) |
10 |
119,20 (12,16) |
128,7 (13,12) |
11 |
111,50 (11,37) |
119,3 (12,17) |
12 |
104,60 (10,67) |
111,1 (11,33) |
13 |
98,46 (10,04) |
104,0 (10,60) |
14 |
92,87 (9,47) |
97,7 (9,96) |
15 |
87,87 (8,96) |
92,1 (9,39) |
16 |
83,36 (8,50) |
87,1 (8,88) |
18 |
75,51 (7,70) |
78,4 (8,00) |
20 |
69,04 (7,04) |
71,4 (7,28) |
22 |
63,55 (6,48) |
65,5 (6,68) |
24 |
58,84 (6,00) |
60,5 (6,17) |
26 |
54,82 (5,59) |
56,2 (5,73) |
28 |
51,19 (5,22) |
52,5 (5,35) |
30 |
48,15 (4,91) |
49,1 (5,01) |
32 |
45,31 (4,62) |
46,3 (4,72) |
36 |
40,70 (4,15) |
41,4 (4,22) |
40 |
36,87 (3,76) |
37,5 (3,82) |
50 |
29,91 (3,05) |
30,2 (3,08) |
60 |
25,11 (2,56) |
25,4 (2,59) |
70 |
21,67 (2,21) |
21,9 (2,23) |
80 |
19,02 (1,94) |
19,2 (1,96) |
Примітка. Еквівалентні навантаження, кН/м, обчислені за формулою:
для колісного навантаження НК-80:
а) при
;
б) при
;
Таблиця 2
Довжина завантаження |
Еквівалентні навантаження, кН/м, (тс/м), для криволінійних ліній впливу (з різними коефіцієнтами викривлення Ψ*) для навантажень |
|||
|
НК-80 |
НК-80 |
||
|
Ψ=0,75–0,85 |
Ψ=1,05–1,25 |
Ψ=1,30–1,50
|
Ψ=1,1–1,2
|
4 |
159 (16,2) |
182 (18,6) |
190 (19,4) |
225 (22,9) |
5 |
158 (16,1) |
170 (17,3) |
175 (17,8) |
210 (21,4) |
6 |
157 (16,0) |
162 (16,5) |
171 (17,4) |
191 (19,5) |
7 |
145 (14,8) |
153 (15,6) |
165 (16,8) |
177 (18,1) |
8 |
130 (13,3) |
144 (14,7) |
158 (16,1) |
163 (16,6) |
9 |
121 (12,3) |
135 (13,8) |
150 (15,3) |
151 (15,4) |
10 |
112 (11,4) |
127 (13,0) |
140 (14,3) |
140 (14,3) |
12 |
97 (9,9) |
110 (11,2) |
127 (12,9) |
123 (12,5) |
14 |
85 (8,7) |
101 (10,3) |
114 (11,6) |
109 (11,1) |
16 |
75 (7,6) |
92 (9,4) |
104 (10,6) |
97 (9,9) |
18 |
67 (6,8) |
83 (8,5) |
95 (9,7) |
87 (8,9) |
20 |
61 (6,2) |
76 (7,8) |
88 (9,0) |
81 (8,3) |
22 |
56 (5,2) |
70 (7,1) |
81 (8,3) |
74 (7,5) |
24 |
51 (5,2) |
66 (6,7) |
76 (7,7) |
69 (7,0) |
26 |
47 (4,8) |
62 (6,3) |
71 (7,2) |
64 (6,5) |
28 |
44 (4,5) |
58 (5,9) |
67 (6,8) |
60 (6,1) |
30 |
41 (4,2) |
54 (5,5) |
64 (6,5) |
56 (5,7) |
32 |
38 (3,9) |
52 (5,3) |
60 (6,1) |
53 (5,4) |
36 |
34 (3,5) |
46 (4,7) |
54 (5,5) |
47 (4,8) |
40 |
31 (3,2) |
42 (4,3) |
49 (5,0) |
43 (4,4) |
*) Клефіцієнт викривлення Ψ дорівнює відношенню площі лінії впливу яку роздивляємось до площі трикутної лінії впливу при однакових довжинах та найбільших ординатах. Для проміжних значень Ψ слід визначати інтерполяцією. |
Таблиця 3 – Еквівалентні навантаження від поодиноких автомобілів, що стоять або рухаються, навантаження АБ
Довжина завантаження ??, м |
Еквівалентні навантаження від навантаження АБ при різних положеннях вершин трикутних ліній впливу, кН/м (тс/м) |
||||||||
|
АБ-51 |
АБ-74 |
АБ-151 |
||||||
|
??=0,5 |
??=0,25 |
??=0 |
??=0,5 |
??=0,25 |
??=0 |
??=0,5 |
??=0,25 |
??=0 |
А. Поодинокий автомобіль |
|||||||||
4 |
166,7(17,00) |
166,7(17,00) |
177,1(18,06) |
245,2(25,00) |
245,2(25,00) |
245,2(25,00) |
495,2(50,50) |
495,2(50,50) |
495,2(50,50) |
5 |
133,4(13,60) |
137,8(14,05) |
153,4(15,64) |
196,1(20,00) |
196,1(20,00) |
211,2(21,54) |
396,2(40,40) |
396,2(40,40) |
415,8(42,40) |
6 |
111,1(11,33) |
123,5(12,59) |
134,3(13,69) |
163,5(16,67) |
168,7(17,20) |
187,0(19,07) |
330,2(33,67) |
330,2(33,67) |
371,0(37,83) |
7 |
95,2(9,71) |
111,1(11,33) |
119,1(12,14) |
140,1(14,29) |
153,6(15,66) |
167,0(17,03) |
283,0(28,86) |
303,0(30,90) |
333,0(33,96) |
8 |
88,6(9,03) |
100,7(10,27) |
106,8(10,89) |
122,6(12,50) |
140,2(14,30) |
150,5(15,35) |
247,6(25,25) |
278,3(28,38) |
301,3(30,72) |
9 |
82,4(8,40) |
91,9(9,37) |
97,6(9,86) |
112,5(11,47) |
128,8(13,13) |
136,9(13,96) |
220,1(22,44) |
256,4(26,15) |
274,6(28,00) |
10 |
76,7(7,82) |
84,4(8,61) |
88,4(9,01) |
105,6(10,77) |
118,8(12,11) |
125,3(12,78) |
207,9(21,20) |
237,3(24,20) |
252,0(25,70) |
12 |
67,2(6,85) |
72,6(7,40) |
75,2(7,67) |
93,5(9,53) |
102,7(10,47) |
107,2(10,93) |
185,5(18,92) |
205,9(21,00) |
216,1(22,04) |
15 |
56,3(5,74) |
59,7(6,09) |
61,5(6,27) |
79,2(8,08) |
85,0(8,67) |
88,0(8,97) |
158,2(16,13) |
171,3(17,47) |
177,8(18,13) |
18 |
48,3(4,93) |
50,8(5,18) |
52,0(5,30) |
68,4(6,98) |
72,5(7,39) |
74,5(7,60) |
137,3(14,00) |
146,4(14,93) |
150,9(15,39) |
24 |
37,7(3,84) |
38,9(3,97) |
39,6(4,04) |
53,6(5,47) |
55,9(5,70) |
57,1(5,82) |
108,1(11,02) |
113,2(11,54) |
115,7(11,80) |
30 |
30,8(3,14) |
31,6(3,22) |
32,1(3,27) |
44,0(4,49) |
45,4(4,63) |
46,2(4,71) |
88,9(9,07) |
92,2(9,40) |
93,8(9,57) |
33 |
28,1(2,87) |
28,8(2,94) |
29,2(2,98) |
40,3(4,11) |
41,6(4,24) |
42,2(4,30) |
81,7(8,33) |
84,3(8,60) |
85,7(8,74) |
36 |
26,0(2,65) |
26,6(2,71) |
26,9(2,74) |
37,3(3,80) |
38,2(3,90) |
38,8(3,96) |
75,4(7,69) |
77,8(7,93) |
78,8(8,04) |
48 |
19,8(2,02) |
20,2(2,06) |
20,3(2,07) |
28,5(2,91) |
29,1(2,97) |
29,4(3,00) |
57,9(5,90) |
59,1(6,03) |
59,8(6,10) |
66 |
14,6(1,49) |
14,8(1,51) |
14,9(1,52) |
21,1(2,15) |
21,4(2,18) |
21,6(2,20) |
42,9(4,37) |
43,5(4,44) |
43,8(4,47) |